.RU

Госстроя СССР пособие по проектированию железобетонных ростверков свайных фундаментов под колонны зданий и сооружений (к сниП 03. 01-84)


ЦЕНТРАЛЬНЫЙ НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ
И ПРОЕКТНО-ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЙ ИНСТИТУТ
ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИЙ (ЦНИИпромзданий)
ГОССТРОЯ СССР

НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ИНСТИТУТ
БЕТОНА И ЖЕЛЕЗОБЕТОНА (НИИЖБ)
ГОССТРОЯ СССР


ПОСОБИЕ
по проектированию железобетонных ростверков
свайных фундаментов под колонны зданий
и сооружений

(к СНиП 2.03.01-84)

Утверждено
приказом ЦНИИпромзданий
Госстроя СССР
от 30 ноября 1984 г № 106а

Москва

Центральный институт типового проектирования

1985

Рекомендовано к изданию решением секции несущих конструкций научно-технического совета ЦНИИпромзданий Госстроя СССР.

Пособие по проектированию железобетонных ростверков свайных фундаментов под колонны зданий и сооружений (к СНиП 2.03.01-84 „Бетонные и железобетонные конструкции”)/ЦНИИпромзданий Госстроя СССР и НИИЖБ Госстроя СССР. - М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1985.

В Пособии приведены рекомендации по проектированию железобетонных ростверков свайных фундаментов под колонны зданий различного назначения, указания по расчету стаканных ростверков под сборные, железобетонные колонны, плитных ростверков под монолитные железобетонные и стальные колонны, примеры расчета ростверков.

Для инженерно-технических работников проектных и строительных организаций.

Табл. 2, ил. 19.

Разработано ЦНИИпромзданий Госстроя СССР (инженеры ^ Б.Ф. Васильев, В.А. Баженова, А.Я. Розенблюм) и НИИЖБ Госстроя СССР (канд. техн. наук Н.Н. Коровин) при участии в составлении примеров расчета ЦНИИЭП торгово-бытовых зданий (кандидаты техн. наук В.Л. Морозенский, Б.В. Карабинов).

При пользовании Пособием необходимо учитывать утвержденные изменения строительных норм и правил и государственных стандартов, публикуемые в журнале ,,Бюллетень строительной техники" Госстроя СССР и информационном указателе „Государственные стандарты СССР" Госстандарта.
^ 1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
1.1. Пособие по проектированию железобетонных ростверков свайных фундаментов под колонны зданий и сооружений составлено к СНиП 2.03.01-84 „Бетонные и железобетонные конструкции” и распространяется на проектирование монолитных ростверков квадратной и прямоугольной формы в плане, с кустами из двух, четырех и более свай, под сборные и монолитные железобетонные колонны и под стальные колонны.

Примечание. Свайные фундаменты с кустами из двух свай рекомендуется применять только в каркасных бескрановых зданиях при условии расположения свай в створе пролета здания и величине эксцентриситета приложения нагрузки в перпендикулярном направлении не превышающей 5 см.

При проектировании ростверков, предназначенных для эксплуатации в сейсмических районах, а также в агрессивных средах должны соблюдаться дополнительные требования, регламентированные соответствующими нормативными документами.

1.2. Ростверк является элементом свайного фундамента, опирающимся на куст свай (черт. 1.). Проектировать куст свай следует в соответствии со СНиП II-17-77 „Свайные фундаменты”.

Сопряжение ростверков со сборными железобетонными колоннами предусматривается стаканным (с подколенником или без него) с монолитными железобетонными колоннами - монолитным, со стальными колоннами - с помощью анкерных болтов.



Черт. 1. Схема образования пирамиды продавливания под сборной железобетонной колонной прямоугольного сечения

1.3. Расчет ростверков производится по предельным состояниям первой группы (по прочности) и по предельным состояниям второй группы (по раскрытию трещин).

Величины нагрузок и воздействий, значения коэффициентов надежности по нагрузке и коэффициентов сочетаний, а также подразделения нагрузок на постоянные и временные - длительные, кратковременные, особые - должны приниматься в соответствии с требованиями СНиП 2.01.07-85 "Нагрузки и воздействия" и СНиП 2.03.01-84 "Бетонные и железобетонные конструкции", а значения коэффициентов надежности по назначению - согласно „Правилам учета степени ответственности зданий и сооружений при проектировании конструкций”.

При определении нагрузок от колонн на ростверки следует учитывать увеличение моментов в месте заделки колонн от действия вертикальных нагрузок при прогибе колонн.

При расчете ростверков расчетные сопротивления бетона следует умножать на коэффициент условий работы бетона gb2, принимаемый равным 1,1 или 0,9 в зависимости от длительности действия нагрузок. Коэффициент условий работы бетона gb2 принимается равным 1.

1.4. Расчет ростверков на сваях сплошного круглого сечения производится так же, как и на сваях квадратного сечения. При этом в расчете ростверка сечения круглых свай условно приводятся к сваям квадратного сечения, эквивалентного круглым сваям по площади, т.е. с размером стороны сечения, равным 0,89 dsv, где dsv - диаметр свай.
^ 2. РАСЧЕТ РОСТВЕРКОВ ПО ПРОЧНОСТИ А. РАСЧЕТ ПО ПРОЧНОСТИ РОСТВЕРКОВ ПОД СБОРНЫЕ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ КОЛОННЫ
2.1. Расчет по прочности плитной части ростверков под сборные железобетонные колонны производится: на продавливание колонной; продавливание угловой сваей; по прочности наклонных сечений на действие поперечной силы; на изгиб по нормальному и наклонному сечениям; на местное сжатие (смятие) под торцами колонн. Помимо этого проверяется прочность стакана ростверка.

^ Расчет ростверков на продавливание колонной

2.2. Расчет на продавливание колонной центрально-нагруженных ростверков свайных фундаментов с кустами из четырех и более свай производится по формуле (1) из условия, что продавливание происходит по боковой поверхности пирамиды, высота которой равна расстоянию по вертикали от рабочей арматуры плиты до низа колонны, меньшим основанием служит площадь сечения колонны, а боковые грани, проходящие от наружных граней колонны до внутренних граней свай, наклонены к горизонтали под углом не менее 45° и не более угла, соответствующего пирамиде с c=0,4h0 (см. черт. 1):

(1)

где Fper - расчетная продавливающая сила, равная сумме реакций всех свай, расположенных за пределами нижнего основания пирамиды продавливания, определяемая из условия

При этом реакции свай подсчитываются только от продольной силы ^ N, действующей в сечении колонны у верхней горизонтальной грани ростверка;

здесь n - число свай в ростверке;

n1 - число свай, расположенных за пределами нижнего основания пирамиды продавливания;

Rbt - расчетное сопротивление бетона растяжению для железобетонных конструкций с учетом коэффициента условий работы бетона;

h0 - рабочая высота сечения ростверка на проверяемом участке, равная расстоянию от рабочей арматуры плиты до низа колонны, условно расположенного на 5 см выше дна стакана;

иi - полусумма оснований i-й боковой грани фигуры продавливания с числом граней m;

сi - расстояние от грани колонны до боковой грани сваи, расположенной за пределами фигуры продавливания;

a - коэффициент, учитывающий частичную передачу продольной силы на плитную часть через стенки стакана, определяемый по формуле

(2)

здесь Af - площадь боковой поверхности колонны, заделанной в стакан фундамента, определяемая по формуле

(3)

здесь bcol, hcol - размеры сечения колонны;

hапс - длина заделки колонны в стакан фундамента.

При расчете на продавливание центрально-нагруженных ростверков колонной прямоугольного сечения формула (1) приобретает следующий вид:

(4)

где Fреr; Rbt; h0 - см. формулу (1);

bcol; hcol - см. формулу (3);

c1 - расстояние от грани колонны с размером bcol до параллельной ей плоскости, проходящей по внутренней грани ближайшего ряда свай, расположенных за пределами нижнего основания пирамиды продавливания;

c2 - расстояние от грани колонны с размером hcol до параллельной ей плоскости, проходящей по внутренней грани ближайшего ряда свай, расположенных за пределами нижнего основания пирамиды продавливания.

Отношение принимается не менее 1 и не более 2,5.

При сi>h0 ci принимается равным h0; при сi<0,4h0 сi принимается равным 0,4h0.

При расчете на продавливание колонной квадратного сечения центрально нагруженных ростверков при c1=с2=с формула (4) будет иметь следующий вид:

(5)

При установке в пределах пирамиды продавливания поперечной арматуры расчет должен производиться из условия

(6)

но не более 2Fb. Сила Fb принимается равной правой части условия (1).

Сила Fsw определяется как сумма всех поперечных усилий, воспринимаемых хомутами, пересекающими боковые грани пирамиды продавливания, по формуле

(7)

где Rsw - расчетное сопротивление поперечной арматуры растяжению при расчете наклонных сечений на действие поперечной силы;

Asw - суммарная площадь сечения поперечной арматуры, пересекающей боковые грани пирамиды продавливания.

2.3. Расчет на продавливание колонной внецентренно нагруженных ростверков производится по тем же формулам, что и на продавливание центрально-нагруженных ростверков, но при этом расчетная величина продавливающей силы принимается равной где - сумма реакций всех свай, расположенных с одной стороны от оси колонны в наиболее нагруженной части ростверка за вычетом реакций свай, расположенных в зоне пирамиды продавливания с этой же стороны от оси колонны.

В этом случае реакции свай подсчитываются от продольной силы и момента, действующих в сечении колонны у верхней горизонтальной грани ростверка.

При моментах, действующих в поперечном и продольном направлениях, величина , определяется в каждом направлении отдельно; в расчет принимается большая из этих величин.

Примечание. При стаканном сопряжении колонны с ростверком и эксцентриситете продольной силы в колонне величину , допускается определять, принимая величину момента, передающегося на ростверк от колонны, равной Если при этом дно стакана располагается выше плитной части ростверка, должна быть дополнительно выполнена проверка ростверка на продавливание при полном моменте и соответствующей ему сумме реакций свай из условия, что меньшим основанием пирамиды продавливания служит площадь подколенника.

2.4. При сборных железобетонных двухветвевых колоннах, имеющих общий стакан, расчет ростверка на продавливание выполняется как при колонне со сплошным прямоугольным сечением, соответствующим внешним габаритам двухветвевой колонны (черт. 2).



Черт. 2. Схема образования пирамиды продавливания под сборной железобетонной двухветвевой колонной

2.5. При многорядном расположении свай (черт. 3) помимо расчета на продавливание колонной по пирамиде продавливания, боковые стороны которой проходят от наружной грани колонны до ближайших граней свай, должна быть проведена проверка на продавливание ростверка колонной в предположении, что продавливание происходит по поверхности пирамиды, две или все четыре боковые стороны которой наклонены под углом 45°; при этом реакции свай, находящихся в пределах площади нижнего основания пирамиды продавливания, не учитываются.



Черт. 3. Схема образования пирамид продавливания под сборной железобетонной колонной при многорядном расположении свай за наружными гранями колонны

2.6. Расчет на продавливание колонной центрально-нагруженных ростверков свайных фундаментов с кустами из двух свай (черт. 4) производится из условия

(8)

где Fper - расчетная продавливающая сила, равная сумме реакций обеих свай от продольной силы N, действующей в колонне;

Rbt, h0; c1; bcol, hcol, a - обозначения те же, что в формулах (1) и (3);

с2 - расстояние от плоскости грани колонны с размером hcol до наружной грани штатной части ростверка.



Черт. 4. Схема образования пирамиды продавливания под сборной железобетонной колонной в двухсвайном фундаменте

2.7. Расчет на продавливание колонной внецентренно нагруженных ростверков свайных фундаментов с кустами из двух свай также производится по формуле (8), но при этом расчетная величина продавливающей силы принимается равной Fper=2Fi, где Fi - реакция наиболее нагруженной сваи от продольной силы N и момента М, действующих в колонне.

2.8. При стаканном сопряжении колонны с ростверком, когда стенки стакана подколенника имеют большую толщину (ds>0,75hp), или в штатных ростверках (черт. 5) при заглублении колонны в штатную часть ростверка не менее чем на 1/3 ее высоты, помимо расчета ростверка на продавливание в соответствии с пп. 2.2 - 2.7 следует производить расчет ростверка на раскалывание колонной от силы N по формуле

(9)

где N - продольная сила, действующая в сечении колонны у верхней горизонтальной грани ростверка;

m - коэффициент, вычисляемый по формуле

(10)

здесь ssid - напряжение бокового обжатия, МПа, определяемое по формуле

(11)

здесь Ab - наименьшая площадь вертикального сечения ростверка по оси колонны за вычетом вертикальной площади сечения стакана и площади трапеции, расположенной под колонной, с наклоненными под углом 45° сторонами (на черт. 5 площадь трапеции показана пунктирными линиями);

Rbt, a - обозначения те же, что в формуле (1);

а - условное обозначение вводимой в расчет стороны сечения колонны (bcol или hcol);

Допускается принимать m=0,75.

Найденная по формуле (9) несущая способность ростверка по раскалыванию сравнивается с его несущей способностью на продавливание () и принимается большая из этих величин.



Черт. 5. Схема свайного фундамента с плитным ростверком

При этом несущая способность ростверка, определенная по формуле (9), должна приниматься не более его несущей способности на продавливание колонной от верха ростверка от продольной силы и момента, действующих в этом сечении. Расчет на продавливание от верха ростверка производится по пп. 2.2 - 2.7 с введением в правую часть формул (1); (4); (5); (8) коэффициента 0,75 и принимая h0 равным расстоянию от рабочей арматуры плиты до верхней горизонтальной грани ростверка.

Расчет ростверков на продавливание угловой сваей

2.9. Расчет ростверков на продавливание угловой сваей производится из условия

(12)

где Fai - расчетная нагрузка на угловую сваю с учетом моментов в двух направлениях, включая влияние местной нагрузки (например, от стенового заполнения);

h01 - рабочая высота сечения на проверяемом участке, равная расстоянию от верха свай до верхней горизонтальной грани плиты ростверка или его нижней ступени.

иi - полусумма оснований i-й боковой грани фигуры продавливания высотой h01, образующейся при продавливании плиты-ростверка угловой сваей;

bi - коэффициент, определяемый по формуле

(13)

здесь k - коэффициент, учитывающий снижение несущей способности плиты ростверка в угловой зоне.

В преобразованном виде формула (12) будет иметь вид

(14)

где

b01; b02 - расстояния от внутренних граней угловых свай до наружных граней плиты ростверка (черт. 6);

c01; c02 - расстояния от внутренних граней угловых свай до ближайших граней подколенника ростверка или до ближайших граней ступени при ступенчатом ростверке;

b1 и b2 - значения этих коэффициентов принимаются по табл. 1.



Черт. 6. Схема продавливания ростверка угловой сваей

Таблица 1

h01

c0i

bi

h01

c0i

bi

h01

c0i

bi

h01

c0i

bi

1

0,6

1,4

0,765

1,8

0,887

2,2

0,968

1,05

0,622

1,45

0,782

1,85

0,9

2,25

0,974

1,1

0,645

1,5

0,8

1,9

0,912

2,3

0,98

1,15

0,666

1,55

0,815

1,95

0,92

2,35

0,986

1,2

0,688

1,60

0,832

2

0,932

2,40

0,991

1,25

0,709

1,65

0,845

2,05

0,941

2,45

0,996

1,3

0,728

1,7

0,86

2,1

0,951

2,5

1

1,35

0,746

1,75

0,875

2,15

0,96







Примечания: 1. При и , меньшем 1, коэффициенты b1 и b2 принимаются соответственно такими же, как и при , то есть равными 0,6; при этом c01 и с02 принимаются равными h01.

При и , большем 2,5, коэффициенты b1 и b2 принимаются равными 1, а величины c01 и с02 равными 0,4h01.

2. В тех случаях, когда угловая свая в ростверках с подколенником по проекту заходит в плане за обе грани подколенника на 50 мм и более, проверка на продавливание плиты ростверка угловой сваей не производится.

Расчет по прочности наклонных сечений ростверков на действие поперечной силы

2.10. Расчет по прочности наклонных сечений ростверков на действие поперечной силы производится по формуле

(15)

где - сумма реакций всех свай, находящихся за пределами наиболее нагруженной части ростверка с учетом большего по величине изгибающего момента;

b - ширина подошвы ростверка;

Rbt - обозначение то же, что в формуле (1);

h0 - расчетная высота в рассматриваемом сечении ростверка;

с - длина проекции наклонного сечения, принимаемая равной расстоянию от плоскости внутренних граней свай до ближайшей грани подколенника или ступени ростверка (черт. 7,a), а при плитных ростверках - до ближайшей грани колонны (черт.7,б).

Значение принимается не менее 0,4 и соответственно и не более 1,67 и

Примечание. В ступенчатых ростверках при проверке прочности наклонных сечений, пересекающих две ступени, за расчетную величину b в формуле (15) принимается приведенная величина bred определяемая по формуле

(16)

где b - ширина нижней ступени (ширина подошвы ростверка);

b2 - ширина второй ступени;

h0 - расчетная высота нижней ступени ростверка;

h0 - высота второй ступени ростверка.

2.11. При многорядном расположении свай проверка прочности наклонных сечений ростверков на действие поперечной силы производится по сечениям, проходящим через внутренние грани каждого ряда свай (черт.7,в).



Черт. 7. Схемы, принимаемые при расчете прочности наклонных сечений ростверка по поперечной силе

а - для ростверка с подколенниками; б - для плитного ростверка; в - для ростверка с многорядным расположением свай за гранью подколенника

Расчет ростверков на изгиб

2.12. Расчет прочности ростверков на изгиб производится в сечениях по граням колонны, а также по наружным граням подколенника ростверка или по граням ступеней ростверка.

2.13. Расчетный изгибающий момент для каждого сечения определяется как сумма моментов от реакций свай (от расчетных нагрузок на ростверк) и от местных расчетных нагрузок, приложенных к консольному свесу ростверка по одну сторону от рассматриваемого сечения:

(17)

(18)

где Mxi; Myi - изгибающие моменты в рассматриваемых сечениях;

Fi - расчетная нагрузка на сваю, нормальная к площади подошвы ростверка;

хi; уi - расстояния от осей свай до рассматриваемого сечения;

Mfx; Mfy - изгибающие моменты в рассматриваемых сечениях от местной нагрузки.

При работе свай на выдергивающие нагрузки необходимо производить проверку прочности ростверка на изгиб на действие отрицательных реакций свай.

2.14. Площадь сечения арматуры, параллельной стороне а, на всю ширину ростверка определяется (черт. 8):

в разрезе 1-1

(19)

в разрезе 2-2 по грани ступени (подколенника)

(20)

Площадь сечения арматуры, параллельной стороне b, на всю длину ростверка определяется (см. черт.8):

в разрезе ^ 3-3

(21)

в разрезе 4-4 по грани ступени (подколенника)

(22)

где Мх1; Мх2 - изгибающие моменты на всю ширину ростверка соответственно в разрезах 1-1 и 2-2;

My1 и Му2 - изгибающие моменты на всю длину ростверка соответственно в разрезах 3-3 и 4-4;

h0 - рабочая высота ростверка в разрезах 1-1 и 3-3;

h01 - рабочая высота ростверка в разрезах 2-2 и 4-4;

Rs - расчетное сопротивление арматуры;

v - безразмерный коэффициент, определяемый по табл. 2 в зависимости от коэффициента q.



Черт. 8. Расчетная схема при определении арматуры подошвы ростверка

Таблица 2

q

v

q

v

q

v

q

v

0,01

0,995

0,18

0,9

0,314

0,805

0,412

0,71

0,02

0,99

0,188

0,895

0,32

0,8

0,416

0,705

0,03

0,985

0,196

0,89

0,326

0,795

0,42

0,7

0,039

0,98

0,204

0,885

0,332

0,79

0,428

0,69

0,049

0,975

0,211

0,88

0,338

0,785

0,435

0,68

0,058

0,97

0,219

0,875

0,343

0,78

0,442

0,67

0,068

0,965

0,226

0,87

0,349

0,775

0,449

0,66

0,077

0,96

0,234

0,865

0,354

0,77

0,455

0,65

0,086

0,955

0,241

0,86

0,36

0,765

0,461

0,64

0,095

0,95

0,248

0,855

0,365

0,76

0,466

0,63

0,104

0,945

0,255

0,85

0,37

0,755

0,471

0,62

0,113

0,94

0,262

0,845

0,375

0,75

0,476

0,61

0,122

0,935

0,269

0,84

0,38

0,745

0,48

0,6

0,13

0,93

0,276

0,835

0,385

0,74

0,489

0,575

0,139

0,925

0,282

0,83

0,39

0,735

0,495

0,55

0,147

0,92

0,289

0,825

0,394

0,73

0,499

0,525

0,156

0,915

0,295

0,82

0,399

0,725

0,5

0,5

0,164

0,91

0,302

0,815

0,403

0,72

-

-

0,172

0,905

0,308

0,81

0,407

0,715

-

-

Значение коэффициента q определяется по формулам:

для разреза 1-1

(23)

для разреза ^ 2-2

(24)

для разреза 3-3

(25)

для разреза 4-4

(26)

где Rb - расчетное сопротивление бетона осевому сжатию;

а, b - размеры подошвы ростверка;

a1, b1 - размеры сечения стаканной части ростверка.

2.15. Прочность наклонных сечений по изгибающему моменту считается обеспеченной, если поперечная сила от внешней нагрузки, действующая в наклонном сечении, не менее чем в 1,25 раза меньше, чем поперечная сила в том же сечении, определенная по формуле (15) при минимальном значении =0,5.

Если это условие не соблюдается, должна быть проверена анкеровка арматуры в зоне расположения крайних свай путем расчета прочности наклонных сечений по изгибающему моменту, определяемому по формуле

(27)

где с - расстояние от плоскости внутренних граней свай крайнего ряда до ближайшей грани подколенника или ступени ростверка, или до ближайшей грани колонны при плитных ростверках (черт. 9);

dsv - размер сечения сваи;

- сумма реакций всех свай крайнего ряда со стороны рассматриваемого сечения плитной части ростверка;

Mf - изгибающий момент от местной нагрузки (собственный вес ростверка, засыпка земли на уступы плитной части ростверка и т.п.).



Черт. 9. Расчетная схема при проверке прочности наклонных сечений ростверка на действие изгибающего момента

Требуемая площадь арматуры из условия обеспечения прочности наклонного сечения

(28)

Длина анкеровки арматуры определяется по формуле

(29)

где wan, Dlan - определяются по СНиП 2.03.01-84 для условий заделки арматуры в сжатом бетоне (wan = 0,5; lan = 8);

As,cal - требуемая площадь сечения арматуры из расчета плитной части ростверка;

As,fac - фактическая площадь сечения арматуры плитной части ростверка;

d - диаметр рабочей арматуры.

Условие анкеровки арматуры

(30)

где lfac определяется из условия

(31)

где l0 - расстояние от наружной стороны сваи до наружной грани ростверка;

а - защитный слой бетона до торца арматуры.

На длине анкеровки арматуры к продольным стержням сетки должен быть приварен хотя бы один поперечный стержень.

Расчет стаканной части ростверков

2.16. Стенки стакана ростверка должны рассчитываться как железобетонные элементы в соответствии с требованиями СНиП 2.03.01-84 с учетом дополнительных требований, изложенных в пп. 2.6.9 - 2.6.13 „Пособия по проектированию фундаментов на естественном основании под колонны зданий и сооружений”.

В ростверках стаканного типа, когда отношение толщины стенок стакана к высоте его уступа или к глубине стакана равно или более 0,75, стенки стакана допускается не армировать.

В случае действия продольной силы N в пределах ядра сечения колонны () поперечное армирование стенок стакана назначается конструктивно.

Расчет ростверков на местное сжатие

2.17. При проектировании ростверков свайных фундаментов под сборные железобетонные колонны должна быть произведена проверка прочности на местное сжатие (смятие) ростверка под торцами колонн.

2.18. Расчет на местное сжатие (смятие) под торцами сборных железобетонных колонн квадратного и прямоугольного сечения и под торцами двухветвевых колонн следует выполнять в соответствии с рекомендациями „Пособия по проектированию фундаментов на естественном основании под колонны зданий и сооружений”.

gosudarstvennie-cennie-bumagi-vladimir-andrianov-zolotovalyutnie-rezervi-principi-formirovaniya-struktura-i-effektivnost.html
gosudarstvennie-elementnie-smetnie-normi-na-kapitalnij-remont-oborudovaniya-gesnmr-2001.html
gosudarstvennie-finansi-byudzhetno-finansovaya-politika.html
gosudarstvennie-funkcii-stranica-2.html
gosudarstvennie-garantii-socialnoj-podderzhki-bezrabotnih-grazhdan-chast-11.html
gosudarstvennie-garantii-socialnoj-podderzhki-bezrabotnih-grazhdan-chast-7.html
  • pisat.bystrickaya.ru/tema-agropromishlennij-kompleks-apk-rossii-uchebno-metodicheskij-kompleks-disciplini-opd-r-03-ekonomicheskaya.html
  • thesis.bystrickaya.ru/postanovlenie-prinyatoe-v-poryadke-st-125-upk-rf-o-chastichnom-otkaze-v-udovletvorenii-zhalobi-advokata-o-priznanii-nezakonnim-dejstviya-dolzhnostnih-lic-su-sk-pri-p.html
  • spur.bystrickaya.ru/list-normokontrolya-prinyat-resheniem-uchenogo-soveta-ot-24-11-00-protokol-2.html
  • ekzamen.bystrickaya.ru/skrajbirovanie-uchebno-metodicheskij-kompleks-po-discipline-tehnologiya-izdelij-elektronno-opticheskoj-tehniki-dlya.html
  • control.bystrickaya.ru/cycas--sagovnik-uchebno-metodicheskoe-posobie-sochinskij-gosudarstvennij-universitet-turizma-i-kurortnogo-dela.html
  • laboratornaya.bystrickaya.ru/programma-vserossijskoj-nauchnoj-shkoli-omsk-izd-vo-om-gos-un-ta-2011-19-s-otkritie-i-plenarnoe-zasedanie-sostoitsya.html
  • thescience.bystrickaya.ru/hronometrazh-partijnogo-teleefira-16-31-yanvarya-2010-goda-rossijskij-centr-obucheniya-izbiratelnim-tehnologiyam.html
  • thesis.bystrickaya.ru/primernij-perechen-voprosov.html
  • report.bystrickaya.ru/instrukciya-po-deloproizvodstvu-v-organah-i-uchrezhdeniyah-prokuraturi-respubliki-kazahstan-stranica-17.html
  • occupation.bystrickaya.ru/o-vozvrashenii-ponyatiya-normi-kak-resursa-resheniya-demograficheskoj-problemi-rossii-sobranie-v-izmajlove-instruktazh-roditelskoj-obshestvennosti.html
  • kontrolnaya.bystrickaya.ru/raschet-i-postroenie-elektrotyagovih-harakteristik.html
  • upbringing.bystrickaya.ru/lekciya-5-tema-osnovnie-formi-finansovoj-otchetnosti-zarubezhnih-kompanij.html
  • report.bystrickaya.ru/k-dokladu-o-rezultatah-i-osnovnih.html
  • znanie.bystrickaya.ru/ariz-nemese-arzhi-lizing-trnde-investiciya-alua-tnshterd-araua-arnalan-sharua-fermer-ozhalitari-men-zheke-kspkerler-shn-zhattar-tzbes.html
  • report.bystrickaya.ru/i-i-dmitriev-v-istorii-russkoj-literaturi-nachalo-v-10-30-vedet-zasedanie-a-a-kostin.html
  • essay.bystrickaya.ru/bessmislennaya-pomosh-vedomosti-panov-andrej-sharipova-arina-08072005-124-str-a3.html
  • reading.bystrickaya.ru/kriterii-identifikacii-srednego-klassa-v-rossii.html
  • shkola.bystrickaya.ru/opit-i-praktika-voshozhdenie-v-gorah-i-nauka.html
  • predmet.bystrickaya.ru/shtorm-na-ladoge-i-finskom-zalive-sohranyaetsya-visota-voln-do-3-metrov-internet-resurs-allnwru-19122011.html
  • portfolio.bystrickaya.ru/osnovnie-sredstva.html
  • control.bystrickaya.ru/blagotvoritelnost-v-rossii-koncepciya-transformacii-v-effektivnij-instrument-socialnoj-politiki.html
  • spur.bystrickaya.ru/l-n-erdakov-o-n-chernishova-zadachi-i-voprosi-po-ekologii-5-11-klass-g-novosibirsk-1996-g.html
  • credit.bystrickaya.ru/pisateli-poeti-tvorcheskaya-lichnost-hudozhnika.html
  • grade.bystrickaya.ru/o-kliniko-diagnosticheskoj-laboratorii-gorodskoj-polikliniki-metodicheskie-rekomendacii-minsk-2004.html
  • write.bystrickaya.ru/gidravlicheskij-raschet-truboprovodov-stroitelnie-pravila-i-normi-vodosnabzheniya.html
  • kontrolnaya.bystrickaya.ru/razdele-neobhodimo-opisat-organizaciyu-ucheta-nematerialnih-aktivov-na-baze-primeneniya-pevm.html
  • shpargalka.bystrickaya.ru/vopros-6-vopros-1.html
  • report.bystrickaya.ru/iz-opita-raboti-ispolzovaniya-zdorovesberegayushih-tehnologij-v-uchebno-vospitatelnom-processe-nachalnogo-zvena-obucheniya.html
  • diploma.bystrickaya.ru/vnutrennyaya-rech-v-neoritorikemislennie-monolog-i-dialog.html
  • universitet.bystrickaya.ru/srednie-obsheobrazovatelnie-shkoli-ziryanskogo-rajona-8-38-243-5-departament-obshego-obrazovaniya-administracii-tomskoj-oblasti.html
  • gramota.bystrickaya.ru/woerterbuch-deutsch-russisch-tadschikisch-stranica-2.html
  • school.bystrickaya.ru/geostrategicheskij-proekt-dlya-rossii-chast-3.html
  • spur.bystrickaya.ru/kompetencii-obuchayushegosya-formiruemie-v-rezultateprohozhdeniya-uchebnoj-praktiki.html
  • kolledzh.bystrickaya.ru/6-hromtau-gimnaziyasini-dstemelk-zhmis-zhospari-gimnaziyani-zekt-mseles-shiarmashil-stazdan-talantti-shkrt.html
  • klass.bystrickaya.ru/7-soderzhanie-disciplini-razdel-1-fundamentalnij-analiz-programma-disciplini-analiz-finansovih-rinkov-napravlenie.html
  • © bystrickaya.ru
    Мобильный рефератник - для мобильных людей.